高壓固態(tài)軟啟動柜,高壓固態(tài)軟啟動裝置故障跳閘，高壓固態(tài)軟啟動柜廠家?guī)兔Ψ治黾疤幚?。舉例如下：

1、某燃氣電廠裝機容量為2×190Mw，主機選用美國GE的7FA系列，單循環(huán)運行模式。天然氣增壓站成套設備由大連派思公司提供，增壓機采用西門子公司4.16kV高壓異步電動機拖動，控制系統(tǒng)采SOLCON公司HRVS—DN型中壓數(shù)字式軟起動器加旁路工作方式實現(xiàn)起停。工程建設調(diào)試過程中，1號增壓機的軟起動器在帶負荷調(diào)試時多次出現(xiàn)“PHASECURRENTUNBA—LANCE”跳閘故障。

2、高壓軟起動器額定電壓為4.16kV，額定電流為335A，功率因數(shù)為0.85，控制電壓為115V，頻率為50/60Hz，起動曲線為曲線1(標準)，起動電壓為35%額定電壓，電流限制為350%額定電流，加速時間為10S，最大起動時間為25S。晶閘管為WESTCODEUKK2359TC650CAA型，線路接觸器為東芝CV一6HA型旁路接觸器為東芝CV一.10HA。

3、高壓異步電動機額定功率為2100kW，額定電壓為4.16kV，額定電流為335A，功率因數(shù)為0.85，額定轉(zhuǎn)速為3573r/min，接線方式為單支路Y形。

4、在工程建設調(diào)試過程中，由于115kV系統(tǒng)電網(wǎng)不具備倒送電條件，現(xiàn)場調(diào)試電源取自電廠黑起動系統(tǒng)(5臺英國原產(chǎn)C2000D6型柴油發(fā)電機并聯(lián)運行，每臺連續(xù)滿負荷額定功率為1825kW，額定電流為335A)。

1號增壓機電動機空載起動完成后，切換到旁路運行，均正常。

按照天燃氣增壓機運行要求，須進行帶負荷調(diào)試運行某日，1號增壓機在帶負荷起動調(diào)試運行時，軟起動器因“PHASECURRENTUNBALANCE”多次跳閘。進線保護裝置顯示“負序I、Ⅱ段保護動作”故障告警信號。故障時電流最大為5.567A，折算后有效3937A。負序保護I、Ⅱ段整定值分別為3.24A和0.72A，故障時的電流遠大于負序保護整定值。

高壓軟啟動器故障分析

1、1號增壓機帶負荷調(diào)試出現(xiàn)異常情況后，起初一致認為黑起動柴油發(fā)電機調(diào)試電源容量和突加負載能力不足是造成電動機起動電流不平衡的主要原因。電動機起動時，軟起動電流按照6倍額定電流計算，理論上應6×335=2010(A)。

按照技術要求，5臺柴油發(fā)電機全部工作可提供的最大電流為5×563.5=2817.5(A)?，F(xiàn)場將軟起動控制系統(tǒng)斷開，單獨利用黑起動系統(tǒng)電源直接全壓起動增壓機電動機，起動正常，運行正常。1號增壓機空載全壓起動時，柴油發(fā)電機工況正常，壓降和電流滿足電動機全壓起動要求，說明柴油發(fā)電機突然增加負荷沒有問題。

通過直接起動測試說明，高壓電動機、黑起動電源和HRVS—DN軟起動器旁路工作都是正常的。因此，考慮對軟起動器的參數(shù)設置、二次控制系統(tǒng)軟硬件，以及一次晶閘管元件等進行檢查和測試.

高壓軟啟動器故障查找

(1)脈沖測試。脈沖板門極觸發(fā)脈沖顯示正常。

(2)檢查裝置和參數(shù)設置。二次控制系統(tǒng)軟硬件均正常，參數(shù)設置正常。

(3)對軟起動過程中的電流、電壓波形進行錄制。再次起動1號增壓機，在1號增壓機電動機進線斷路器處錄波.

注：可以看出，由于A、B相起動電流較大，引起A、B相較大的電壓降。起動過程中，A相正向晶閘管導通后不關斷(176ms后恢復正常)，B相正反向晶閘管導通后一直不關斷，C相晶閘管控制正常。因此，造成0—176ms起動期間A相電壓正半波完成導通，B相電壓全波完全導通，c相正常。這樣一來，在電動機三相繞組阻抗平衡、三相電壓不平衡的情況下，勢必就會產(chǎn)生A、B相起動電流較大，從而引起軟起動裝置的“PHASECURRENTUN—BALANCE”跳閘故障，進線保護裝置“負序I、Ⅱ段保護動作”告警?？梢?，這是一起典型的晶閘管短路導致調(diào)壓失控，造成三相起動電流不平衡跳閘故障。

處理方法：檢查晶閘管并更換。